二催化在 !,’$ 年增設(shè)的再生器水平式內(nèi)取熱盤管，包括 !% 組飽和蒸汽盤管和 $ 組過熱蒸汽盤管，設(shè)計(jì)取熱量為 !""&% ./*0。隨著裂化催化劑的不斷更新，摻渣能力逐漸提高，到 !,,1 年內(nèi)取熱盤管只剩下 1 組飽和蒸汽盤管和 % 組過熱蒸汽盤管，利用再生燒焦過剩熱與2 (3+ 除氧水換熱產(chǎn)生%&$(3+、4%$ 5的蒸汽約 %" )*0 （取熱量約 ’2&4 ./*0）。因該系統(tǒng)取熱量相對恒定，操作彈性小，難以適應(yīng)高處理量或大摻渣率的生產(chǎn)要求，再生溫度*低僅為 2%" 5，再生劑含碳量 "&!$6 7 ".，降低了催化劑的活性和選擇性。因取熱盤管安裝在再生器內(nèi)部，檢修維護(hù)困難。由于盤管泄漏多次停用，導(dǎo)致高溫腐蝕，重新啟動(dòng)時(shí)又發(fā)生熱振動(dòng)。臨近改造時(shí)此系統(tǒng)外部漏點(diǎn)越來越多，循環(huán)水泵泄漏頻繁，還因循環(huán)水泵出口單向閥嚴(yán)重泄漏造成裝置緊急停工。
二催化此次改造以再生器下流式外取熱器取代了內(nèi)取熱盤管，利用再生燒焦過剩熱與 2 (3+ 除氧水換熱，所產(chǎn) %&, (3+、約 #1" 5的飽和蒸汽與油
漿蒸發(fā)器產(chǎn)生的蒸汽匯合，經(jīng)再生器煙氣出口蒸汽過熱器后，大部分蒸汽經(jīng)余熱鍋爐過熱段被再生煙氣加熱到約 4#" 5并入中壓管網(wǎng)，余汽經(jīng)減溫減壓器并入低壓管網(wǎng)。該取熱器設(shè)有 ## 組豎立布置的取熱管，避免了水平布置的結(jié)垢問題；其熱催化劑入口不設(shè)切斷閥以節(jié)省設(shè)備投資，正常生產(chǎn)靠調(diào)節(jié)外取熱器流化風(fēng)量或調(diào)節(jié)下切斷滑閥開度來控制再生溫度，取熱器內(nèi)催化劑流速低（約為"&! 8*9），取熱管易沖刷部位加了耐磨襯里，減輕了催化劑磨蝕和高機(jī)械應(yīng)力；冷催化劑經(jīng)空氣提升管返回再生器，均勻分散到密相床層，避免了床層局部超溫。
該系統(tǒng)引進(jìn)了 ! 臺(tái)進(jìn)口的 " # $ # %& ’(() 循環(huán)水泵，水汽閥門全部采用 %* +,- 的焊接閥，減少了靜密封泄漏點(diǎn)。二催化自改造以來，日加工量從 . .** / 到. $** /、摻渣率從 0*1到 $$1，外取熱器系統(tǒng)控制精確，調(diào)節(jié)靈活自如。
在日加工量約 . 0** /，摻渣率由 "*1分別提高到 "&1、2&1和 $&1時(shí)，再生器燒焦量約由 $3$/45 分別提高到 630 /45、%*3% /45 和 %*3$ /45，外取熱 器 取 熱 量 則 從 063 2 7845 分 別 提 高 到&23! 7845、%*&3! 7845 和 %.%3" 7845。預(yù)計(jì)全煉大慶減壓渣油時(shí)，再生器燒焦量和外取熱器取熱量將分別達(dá)到 %. /45 和 %0&3& 7845。由于外取熱器負(fù)荷可調(diào)，增強(qiáng)了裝置抗干擾能力和對原料的適應(yīng)性，提高了催化劑的再生燒焦效果（再生溫度和再生劑含碳量分別穩(wěn)定在約 ""* 9和 *3*01），有利于 :;<=% 催化劑優(yōu)良特性的發(fā)揮。二催化改造時(shí)增設(shè)了一臺(tái)增壓機(jī)（原動(dòng)機(jī) "!*>?），以提供外取熱器流化風(fēng)和冷催化劑提升風(fēng)。為避免增壓機(jī)停機(jī)造成生產(chǎn)波動(dòng)，增加了非凈化風(fēng)與外取熱器流化風(fēng)和空氣提升管提升風(fēng)的連通線。
在 %666 年 " 月和 .*** 年 % 月 .* 日增壓機(jī)停機(jī)分別更換電機(jī)風(fēng)扇和處理潤滑油系統(tǒng)泄漏點(diǎn)時(shí)，先降低摻渣量，視再生溫度，逐漸關(guān)小外取熱器下滑閥直到完全關(guān)閉，然后將增壓風(fēng)改為非凈化風(fēng)，再停機(jī)處理。%666 年 0 月 .$ 日和 " 月 $ 日因緊急停電兩次切斷反應(yīng)進(jìn)料，增壓機(jī)停機(jī)后及時(shí)打開增壓風(fēng)與非凈化風(fēng)的連通線，避免了空氣提升管噎塞等事故的發(fā)生。
